S32205 Duplex 2205 neoksidebla ŝtalo kemia komponado Influo de kapilara longo sur la karakterizaĵoj de ekologie amika fridigaĵo R152a en hejmaj fridujoj

Dankon pro vizito de Nature.com.Vi uzas retumilon kun limigita CSS-subteno.Por la plej bona sperto, ni rekomendas, ke vi uzu ĝisdatigitan retumilon (aŭ malŝaltu Kongruo-Reĝimon en Internet Explorer).Krome, por certigi daŭran subtenon, ni montras la retejon sen stiloj kaj JavaScript.
Glitiloj montrante tri artikolojn per diapozitivo.Uzu la malantaŭan kaj sekvan butonojn por moviĝi tra la lumbildoj, aŭ la butonojn de glit-regiloj ĉe la fino por moviĝi tra ĉiu lumbildo.

Specifoj - Duplex 2205

• ASTM: A790, A815, A182
• ASME: SA790, SA815, SA182

Kemia Kunmetaĵo - Dupleksa 2205

Tipaj Aplikoj - Duplex 2205

Kelkaj el la tipaj aplikoj de dupleksa ŝtalo-grado 2205 estas listigitaj malsupre:

• Varmointerŝanĝiloj, tuboj kaj tuboj por produktado kaj manipulado de gaso kaj petrolo
• Varmointerŝanĝiloj kaj tuboj en sensaligejoj
• Premujoj, tuboj, tankoj kaj varmointerŝanĝiloj por prilaborado kaj transporto de diversaj kemiaĵoj
• Premujoj, tankoj kaj tuboj en procesindustrioj pritraktantaj kloridojn
• Rotoroj, ventoliloj, ŝaftoj kaj gazetaraj ruloj, kie la alta koroda laceca forto povas esti uzata
• Kargocisternoj, tubaroj kaj veldaj konsumaĵoj por kemiaj petrolŝipoj

Fizikaj Propraĵoj

La fizikaj trajtoj de klaso 2205 rustorezistaj ŝtaloj estas entabeligitaj malsupre.

Hejmaj hejtado kaj malvarmigosistemoj ofte uzas kapilarajn aparatojn.La uzo de spiralaj kapilaroj forigas la bezonon de malpeza fridiga ekipaĵo en la sistemo.Kapila premo plejparte dependas de la parametroj de la kapilara geometrio, kiel ekzemple longo, meza diametro kaj distanco inter ili.Ĉi tiu artikolo temigas la efikon de kapilara longo sur sistema efikeco.Tri kapilaroj de malsamaj longoj estis uzitaj en la eksperimentoj.La datumoj por R152a estis ekzamenitaj sub malsamaj kondiĉoj por taksi la efikon de malsamaj longoj.La maksimuma efikeco estas atingita ĉe vaporigiltemperaturo de -12 °C kaj kapilara longo de 3,65 m.La rezultoj montras, ke la agado de la sistemo pliiĝas kun pliiĝanta kapilara longo ĝis 3,65 m kompare kun 3,35 m kaj 3,96 m.Tial, kiam la longo de la kapilaro pliiĝas je certa kvanto, la rendimento de la sistemo pliiĝas.La eksperimentaj rezultoj estis komparitaj kun la rezultoj de komputila fluidodinamiko (CFD) analizo.
Fridujo estas fridiga aparato kiu inkluzivas izolitan kupeon, kaj fridiga sistemo estas sistemo, kiu kreas malvarmigan efikon en izolita kupeo.Malvarmigo estas difinita kiel la procezo de forigo de varmo de unu spaco aŭ substanco kaj translokado de tiu varmo al alia spaco aŭ substanco.Fridujoj nun estas vaste uzataj por stoki manĝaĵojn, kiuj difektas ĉe ĉirkaŭaj temperaturoj, difekto de bakteria kresko kaj aliaj procezoj estas multe pli malrapidaj en malalttemperaturaj fridujoj.Fridigaĵoj estas laborlikvaĵoj uzataj kiel varmolavujoj aŭ fridigaĵoj en fridigaj procezoj.Fridigiloj kolektas varmegon per vaporiĝado ĉe malalta temperaturo kaj premo kaj tiam kondensiĝas ĉe pli alta temperaturo kaj premo, liberigante varmecon.La ĉambro ŝajnas esti pli malvarmeta dum la varmo eskapas el la frostujo.La malvarmiga procezo okazas en sistemo konsistanta el kompresoro, kondensilo, kapilaraj tuboj kaj vaporigilo.Fridujoj estas la fridiga ekipaĵo uzata en ĉi tiu studo.Fridujoj estas vaste uzataj en la tuta mondo, kaj ĉi tiu aparato fariĝis hejma neceso.Modernaj fridujoj estas tre efikaj en funkciado, sed esplorado por plibonigi la sistemon daŭre daŭras.La ĉefa malavantaĝo de R134a estas, ke ĝi ne scias, ke ĝi estas toksa sed havas tre altan Tutmondan Varmigan Potencialon (GWP).R134a por hejmaj fridujoj estis inkluzivita en la Kiota Protokolo de la Kadra Konvencio de Unuiĝintaj Nacioj pri Klimata Ŝanĝo1,2.Tamen, do, la uzo de R134a devus esti signife reduktita3.El media, financa kaj sano vidpunkto, estas grave trovi malaltan mondvarmiĝon4 fridigaĵojn.Pluraj studoj pruvis, ke R152a estas ekologiema fridigaĵo.Mohanraj et al.5 esploris la teorian eblecon uzi R152a kaj hidrokarbonajn fridigaĵojn en hejmaj fridujoj.Hidrokarbidoj estis trovitaj esti neefikaj kiel memstaraj fridigaĵoj.R152a estas pli energia efika kaj ekologiema ol forigo de fridigaĵoj.Bolaji kaj aliaj6.La agado de tri ekologiemaj HFC-fridigaĵoj estis komparita en vaporkunprema fridujo.Ili finis ke R152a povus esti uzita en vaporkunpremadsistemoj kaj povis anstataŭigi R134a.R32 havas malavantaĝojn kiel alta tensio kaj malalta koeficiento de rendimento (COP).Bolaji et al.7 testis R152a kaj R32 kiel anstataŭaĵojn por R134a en hejmaj fridujoj.Laŭ studoj, la averaĝa efikeco de R152a estas 4.7% pli alta ol tiu de R134a.Cabello et al.testita R152a kaj R134a en fridiga ekipaĵo kun hermetikaj kompresoroj.8. Bolaji et al9 testis R152a-fridigaĵon en fridigaj sistemoj.Ili konkludis, ke R152a estis la plej energia efika, kun 10.6% malpli da malvarmiga kapacito je tuno ol la antaŭa R134a.R152a montras pli altan volumetran malvarmigon kaj efikecon.Chavkhan et al.10 analizis la karakterizaĵojn de R134a kaj R152a.En studo de du fridigaĵoj, R152a estis trovita esti la plej energiefika.R152a estas 3.769% pli efika ol R134a kaj povas esti uzata kiel rekta anstataŭaĵo.Bolaji et al.11 esploris diversajn malalt-GWP-fridigaĵojn kiel anstataŭaĵojn por R134a en fridigaj sistemoj pro ilia pli malalta mondvarmiĝopotencialo.Inter la taksitaj fridigaĵoj, R152a havas la plej altan energian rendimenton, reduktante elektrokonsumon per tuno da fridigo je 30.5% kompare kun R134a.Laŭ la aŭtoroj, la R161 devas esti tute restrukturita antaŭ ol ĝi povas esti uzata kiel anstataŭaĵo.Diversaj eksperimentaj laboroj estis faritaj de multaj hejmaj fridigaj esploristoj por plibonigi la agadon de malalt-GWP kaj R134a-miksitaj fridigsistemoj kiel venonta anstataŭaĵo en fridigaj sistemoj12,13,14,15,16,17,18, 19, 20, 21, 22, 23 Baskaran et al.24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35 studis la agadon de pluraj ekologiemaj fridigaĵoj kaj ilian kombinaĵon kun R134a kiel ebla alternativo por diversaj vaporkunpremaj provoj.Sistemo.Tiwari et al.36 uzis eksperimentojn kaj CFD-analizon por kompari la agadon de kapilaraj tuboj kun malsamaj fridigaĵoj kaj tubdiametroj.Uzu ANSYS CFX-programaron por analizo.La plej bona spirala bobena dezajno estas rekomendita.Punia et al.16 esploris la efikon de kapilara longo, diametro kaj bobena diametro sur la amasfluo de LPG-fridigaĵo tra spirala bobeno.Laŭ la rezultoj de la studo, ĝustigi la longon de la kapilaro en la intervalo de 4,5 ĝis 2,5 m permesas pliigi la amasfluon je mezumo 25%.Söylemez et al.16 faris CFD-analizon de hejma fridujo-freŝsekcio (DR) uzante tri malsamajn turbulajn (viskozajn) modelojn por akiri enrigardon pri la malvarmiga rapideco de la freŝeca kupeo kaj la temperaturdistribuo en la aero kaj kupeo dum ŝarĝado.La prognozoj de la evoluinta CFD-modelo klare ilustras la aerfluon kaj temperaturkampojn ene de la FFC.
Ĉi tiu artikolo diskutas la rezultojn de pilota studo por determini la agadon de hejmaj fridujoj uzantaj R152a-fridigaĵon, kiu estas ekologiema kaj havas neniun riskon de ozono-malplenigo de potencialo (ODP).
En ĉi tiu studo, 3.35 m, 3.65 m kaj 3.96 m kapilaroj estis elektitaj kiel testlokoj.Eksperimentoj tiam estis aranĝitaj kun malalta mondvarmiĝo R152a fridigaĵo kaj operaciaj parametroj estis kalkulitaj.La konduto de la fridigaĵo en la kapilaro ankaŭ estis analizita uzante la CFD-programaron.La CFD-rezultoj estis komparitaj kun la eksperimentaj rezultoj.
Kiel montrite en Figuro 1, vi povas vidi foton de hejma fridujo de 185 litroj uzata por la studo.Ĝi konsistas el vaporigilo, hermetika reciproka kompresoro kaj aermalvarmigita kondensilo.Kvar premomezuriloj estas instalitaj ĉe la enirejo de kompresoro, enirejo de kondensilo kaj ellasejo de vaporigilo.Por malhelpi vibradon dum testado, ĉi tiuj mezuriloj estas panelmuntitaj.Por legi la termopartemperaturon, ĉiuj termopardratoj estas konektitaj al termopar skanilo.Dek temperaturmezuraj aparatoj estas instalitaj ĉe la enirejo de vaporigilo, suĉado de kompresoro, malŝarĝo de kompresoro, fridujo-sekcio kaj enirejo, kondensila enirejo, frostuja kupeo kaj kondensila ellasejo.La tensio kaj nuna konsumo ankaŭ estas raportita.Flumezurilo ligita al tubsekcio estas fiksita sur ligna tabulo.Registradoj estas konservitaj ĉiujn 10 sekundojn per la Homa Maŝina Interfaco (HMI) unuo.La okulvitro estas uzata por kontroli la unuformecon de la kondensaĵfluo.
Selec MFM384 ampermetro kun enirtensio de 100-500 V estis uzita por kvantigi potencon kaj energion.Sistemo-serva haveno estas instalita supre de la kompresoro por ŝargado kaj reŝargado de fridigaĵo.La unua paŝo estas malplenigi la humidon de la sistemo tra la servo-haveno.Por forigi ajnan poluadon de la sistemo, lavu ĝin per nitrogeno.La sistemo estas ŝargita per malplena pumpilo, kiu evakuas la unuon al premo de -30 mmHg.Tablo 1 listigas la karakterizaĵojn de la hejma fridujo-testplatformo, kaj Tablo 2 listigas la mezuritajn valorojn, same kiel ilian gamon kaj precizecon.
Karakterizaĵoj de fridigaĵoj uzataj en hejmaj fridujoj kaj frostujoj estas montritaj en Tabelo 3.
Testado estis farita laŭ la rekomendoj de la ASHRAE Manlibro 2010 sub la sekvaj kondiĉoj:
Krome, ĉiaokaze, oni faris kontrolojn por certigi la reprodukteblecon de la rezultoj.Dum operaciaj kondiĉoj restas stabilaj, temperaturo, premo, fridiga fluo kaj energikonsumo estas registritaj.Temperaturo, premo, energio, potenco kaj fluo estas mezuritaj por determini sisteman rendimenton.Trovu la malvarmigan efikon kaj efikecon por specifa masfluo kaj potenco ĉe antaŭfiksita temperaturo.
Uzante CFD por analizi dufazan fluon en hejma fridujo spirala bobeno, la efiko de kapilara longo povas esti facile kalkulita.CFD-analizo faciligas spuri la movadon de fluidaj partikloj.La fridigaĵo pasanta tra la interno de la spirala bobeno estis analizita uzante la CFD FLUENT-programon.Tablo 4 montras la dimensiojn de la kapilaraj bobenoj.
La FLUENT-programara reto-simulilo generos strukturan dezajnomodelon kaj maŝon (Figuroj 2, 3 kaj 4 montras la ANSYS Fluent-version).La fluida volumeno de la pipo estas uzata por krei la limreton.Ĉi tiu estas la krado uzata por ĉi tiu studo.
La CFD-modelo estis evoluigita uzante la ANSYS FLUENT-platformon.Nur la moviĝanta fluida universo estas reprezentita, do la fluo de ĉiu kapilara serpentino estas modeligita laŭ la diametro de la kapilaro.
La modelo GEOMETRIO estis importita en la programon ANSYS MESH.ANSYS skribas kodon kie ANSYS estas kombinaĵo de modeloj kaj aldonitaj limkondiĉoj.Sur fig.4 montras la pipo-3 (3962.4 mm) modelon en ANSYS FLUENT.Tetraedraj elementoj provizas pli altan unuformecon, kiel montrite en Figuro 5. Post kreado de la ĉefa maŝo, la dosiero estas konservita kiel maŝo.La flanko de la bobeno estas nomita la enirejo, dum la kontraŭa flanko turniĝas al la elirejo.Ĉi tiuj rondaj vizaĝoj estas konservitaj kiel la muroj de la pipo.Likvaj amaskomunikiloj estas uzataj por konstrui modelojn.
Sendepende de kiel la uzanto sentas pri premo, la solvo estis elektita kaj la 3D-opcio estis elektita.La elektroprodukta formulo estis aktivigita.
Kiam la fluo estas konsiderita kaosa, ĝi estas tre ne-linia.Tial, la K-epsilono-fluo estis elektita.
Se uzant-specifita alternativo estas elektita, la medio estos: Priskribas la termodinamikajn trajtojn de R152a fridigaĵo.Formaj atributoj estas konservitaj kiel datumbazaj objektoj.
Veterkondiĉoj restas senŝanĝaj.Enirrapideco estis determinita, premo de 12.5 baroj kaj temperaturo de 45 °C estis priskribitaj.
Finfine, ĉe la dekkvina ripeto, la solvo estas testita kaj konverĝas ĉe la dekkvina ripeto, kiel montrite en Figuro 7.
Ĝi estas metodo de mapado kaj analizo de rezultoj.Intrigu premon kaj temperaturdatumbuklojn uzante Monitoron.Post tio, la totala premo kaj temperaturo kaj la ĝeneralaj temperaturparametroj estas determinitaj.Ĉi tiuj datumoj montras la totalan premfalon tra la bobenoj (1, 2 kaj 3) en figuroj 1 kaj 2. 7, 8 kaj 9 respektive.Ĉi tiuj rezultoj estis ĉerpitaj de forkurinta programo.
Sur fig.10 montras la ŝanĝon en efikeco por malsamaj longoj de vaporiĝo kaj kapilaro.Kiel videblas, la efikeco pliiĝas kun pliiĝanta vaporiĝtemperaturo.La plej altaj kaj plej malaltaj efikecoj estis akiritaj atingante kapilarajn interspacojn de 3.65 m kaj 3.96 m.Se la longo de la kapilaro pliiĝas je certa kvanto, la efikeco malpliiĝos.
La ŝanĝo en malvarmiga kapacito pro malsamaj niveloj de vaporiĝtemperaturo kaj kapilara longo estas montrita en fig.11. La kapilara efiko kondukas al malpliigo de malvarmiga kapablo.La minimuma malvarmiga kapablo estas atingita ĉe bolpunkto de -16 °C.La plej granda malvarmiga kapacito estas observata en kapilaroj kun longo de ĉirkaŭ 3,65 m kaj temperaturo de -12 °C.
Sur fig.12 montras la dependecon de kompresorpotenco de kapilara longo kaj vaporiĝtemperaturo.Krome, la grafeo montras ke la potenco malpliiĝas kun pliiĝanta kapilara longo kaj malpliiĝanta vaporiĝtemperaturo.Je vaporiĝa temperaturo de -16 °C, pli malalta kompresorpotenco estas akirita kun kapilara longo de 3.96 m.
Ekzistantaj eksperimentaj datumoj estis uzataj por kontroli la CFD-rezultojn.En ĉi tiu testo, la enirparametroj uzitaj por la eksperimenta simulado estas aplikitaj al la CFD-simulado.La rezultoj akiritaj estas komparitaj kun la valoro de statika premo.La rezultoj akiritaj montras ke la statika premo ĉe la eliro de la kapilaro estas malpli ol ĉe la enirejo al la tubo.La testrezultoj montras, ke pliigi la longon de la kapilaro ĝis certa limo reduktas la premon.Krome, la reduktita senmova premofalo inter la enirejo kaj elirejo de la kapilaro pliigas la efikecon de la fridiga sistemo.La akiritaj CFD-rezultoj bone kongruas kun la ekzistantaj eksperimentaj rezultoj.La testrezultoj estas montritaj en Figuroj 1 kaj 2. 13, 14, 15 kaj 16. Tri kapilaroj de malsamaj longoj estis uzitaj en ĉi tiu studo.La tublongoj estas 3.35m, 3.65m kaj 3.96m.Estis observite ke la senmova premofalo inter la kapilara enirejo kaj elirejo pliiĝis kiam la tublongo estis ŝanĝita al 3.35m.Rimarku ankaŭ, ke la ellasiga premo en la kapilaro pliiĝas kun tubgrandeco de 3,35 m.
Krome, la premofalo inter la enirejo kaj elirejo de la kapilaro malpliiĝas kiam la tubgrandeco pliiĝas de 3,35 ĝis 3,65 m.Oni observis, ke la premo ĉe la elirejo de la kapilaro akre falis ĉe la elirejo.Tial, la efikeco pliiĝas kun ĉi tiu kapilara longo.Krome, pliigi la tublongon de 3,65 ĝis 3,96 m denove reduktas la premon.Oni observis, ke dum ĉi tiu longo la premofalo falas sub la optimuma nivelo.Ĉi tio reduktas la COP de la fridujo.Tial, la senmovaj prembukloj montras, ke la 3,65 m kapilaro provizas la plej bonan rendimenton en la fridujo.Krome, pliiĝo de premofalo pliigas energikonsumon.
De la rezultoj de la eksperimento, oni povas vidi, ke la malvarmiga kapacito de la fridigaĵo R152a malpliiĝas kun pliiĝanta tublongo.La unua bobeno havas la plej altan malvarmigan kapaciton (-12 °C) kaj la tria bobeno havas la plej malaltan malvarmigan kapaciton (-16 °C).La maksimuma efikeco estas atingita ĉe vaporigiltemperaturo de -12 °C kaj kapilara longo de 3,65 m.La kompresorpotenco malpliiĝas kun pliiĝanta kapilara longo.La kompresora potenco-enigo estas maksimuma ĉe vaporigiltemperaturo de -12 °C kaj minimuma je -16 °C.Komparu CFD kaj kontraŭfluaj premolegaĵoj por kapilara longo.Oni povas vidi, ke la situacio estas sama en ambaŭ kazoj.La rezultoj montras, ke la agado de la sistemo pliiĝas kiam la longo de la kapilaro pliiĝas al 3,65 m kompare kun 3,35 m kaj 3,96 m.Tial, kiam la longo de la kapilaro pliiĝas je certa kvanto, la rendimento de la sistemo pliiĝas.
Kvankam la apliko de CFD al la termika industrio kaj elektrocentraloj plibonigos nian komprenon pri la dinamiko kaj fiziko de termikanalizaj operacioj, limigoj postulas la disvolviĝon de pli rapidaj, pli simplaj kaj malpli multekostaj CFD-metodoj.Ĉi tio helpos nin optimumigi kaj desegni ekzistantajn ekipaĵojn.Progresoj en CFD-programaro permesos aŭtomatan dezajnon kaj optimumigon, kaj la kreado de CFD-oj per Interreto pliigos la haveblecon de la teknologio.Ĉiuj ĉi tiuj progresoj helpos CFD fariĝi matura kampo kaj potenca inĝenieristiko.Tiel, la apliko de CFD en varmotekniko fariĝos pli larĝa kaj pli rapida en la estonteco.
Tasi, WT Media Danĝeroj kaj Hidrofluorokarbono (HFC) Ekspozicio kaj Eksploda Risko-Revizio.J. Chemosphere 61, 1539-1547.https://doi.org/10.1016/j.chemosphere.2005.03.084 (2005).
Johnson, E. Mondvarmiĝo pro HFCoj.merkredon.Takso de efiko.malferma 18, 485-492.https://doi.org/10.1016/S0195-9255(98)00020-1 (1998).
Mohanraj M, Jayaraj S kaj Muralidharan S. Kompara taksado de ekologiemaj alternativoj al R134a fridigaĵo en hejmaj fridujoj.energia efikeco.1 (3), 189–198.https://doi.org/10.1007/s12053-008-9012-z (2008).
Bolaji BO, Akintunde MA kaj Falade, Kompara agado-analizo de tri ozon-amika HFC-fridigaĵoj en vaporkunpremaj fridujoj.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1231 (2011).
Bolaji BO Eksperimenta studo de R152a kaj R32 kiel anstataŭaĵoj por R134a en hejmaj fridujoj.Energio 35 (9), 3793–3798.https://doi.org/10.1016/j.energy.2010.05.031 (2010).
Cabello R., Sanchez D., Llopis R., Arauzo I. kaj Torrella E. Eksperimenta komparo de R152a kaj R134a fridigaĵoj en fridigaj unuoj ekipitaj per hermetikaj kompresoroj.interna J. Fridujo.60, 92-105.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2015.06.021 (2015).
Bolaji BO, Juan Z. kaj Borokhinni FO Energia efikeco de ekologiemaj fridigaĵoj R152a kaj R600a kiel anstataŭaĵo por R134a en vaporkunpremaj fridigsistemoj.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1271 (2014).
Chavkhan, SP kaj Mahajan, PS Eksperimenta taksado de la efikeco de R152a kiel anstataŭaĵo por R134a en vaporkunpremaj fridigsistemoj.interna J. Departemento de Defendo.projekto.stokujo.5, 37–47 (2015).
Bolaji, BO kaj Huang, Z. Studo pri la efikeco de kelkaj malalt-tutmonde varmiĝantaj hidrofluorokarbonaj fridigaĵoj kiel anstataŭaĵo por R134a en fridigaj sistemoj.J. Inĝ.Termika fizikisto.23 (2), 148-157.https://doi.org/10.1134/S1810232814020076 (2014).
Hashir SM, Srinivas K. kaj Bala PK Energia analizo de HFC-152a, HFO-1234yf kaj HFC/HFO miksaĵoj kiel rektaj anstataŭaĵoj por HFC-134a en hejmaj fridujoj.Strojnicky Casopis J. Mech.projekto.71 (1), 107-120.https://doi.org/10.2478/scjme-2021-0009 (2021).
Logeshwaran, S. kaj Chandrasekaran, P. CFD-analizo de natura konvekta varmotransigo en senmovaj hejmaj fridujoj.IOP-sesio.Televidserio Alma mater.la scienco.projekto.1130(1), 012014. https://doi.org/10.1088/1757-899X/1130/1/012014 (2021).
Aprea, C., Greco, A., kaj Maiorino, A. HFO kaj ĝia duuma miksaĵo kun HFC134a kiel fridigaĵo en hejmaj fridujoj: energia analizo kaj media efiko-takso.Apliki temperaturon.projekto.141, 226-233.https://doi.org/10.1016/j.appltheraleng.2018.02.072 (2018).
Wang, H., Zhao, L., Cao, R., kaj Zeng, W. Refrigerant-anstataŭigo kaj optimumigo sub forcej-efikaj emisio-reduktaj limoj.J. Pura.produkto.296, 126580. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2021.126580 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A., kaj Hartomagioglu S. Antaŭdiri la malvarmigan tempon de hejmaj fridujoj kun termoelektra malvarmiga sistemo uzanta CFD-analizon.interna J. Fridujo.123, 138-149.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2020.11.012 (2021).
Missowi, S., Driss, Z., Slama, RB kaj Chahuachi, B. Eksperimenta kaj nombra analizo de helikformaj bobenaj varmointerŝanĝiloj por hejmaj fridujoj kaj akvohejtado.interna J. Fridujo.133, 276-288.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2021.10.015 (2022).
Sánchez D., Andreu-Naher A., ​​​​Calleja-Anta D., Llopis R. kaj Cabello R. Taksado de la energia efiko de malsamaj alternativoj al malalt-GWP R134a fridigaĵo en trinkaĵaj malvarmigiloj.Eksperimenta analizo kaj optimumigo de puraj fridigaĵoj R152a, R1234yf, R290, R1270, R600a kaj R744.energia konvertiĝo.administri.256, 115388. https://doi.org/10.1016/j.enconman.2022.115388 (2022).
Boricar, SA et al.Kazesploro de eksperimenta kaj statistika analizo de la energikonsumo de hejmaj fridujoj.topika esplorado.temperaturo.projekto.28, 101636. https://doi.org/10.1016/j.csite.2021.101636 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A., Yukselentürk Y. kaj Hartomagioglu S. Numerical (CFD) kaj eksperimenta analizo de hibrida domanaro fridujo asimilanta termoelektrajn kaj vaporkunpremajn malvarmigajn sistemojn.interna J. Fridujo.99, 300–315.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2019.01.007 (2019).
Majorino, A. et al.R-152a kiel alternativa fridigaĵo al R-134a en hejmaj fridujoj: eksperimenta analizo.interna J. Fridujo.96, 106-116.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2018.09.020 (2018).
Aprea C., Greco A., Maiorino A. kaj Masselli C. Miksaĵo de HFC134a kaj HFO1234ze en hejmaj fridujoj.interna J. Varma.la scienco.127, 117-125.https://doi.org/10.1016/j.ijthermalsci.2018.01.026 (2018).
Bascaran, A. kaj Koshy Matthews, P. Komparo de la prezento de vaporkunpremaj fridigsistemoj uzantaj ekologiemajn fridigaĵojn kun malalta mondvarmiĝopotencialo.interna J. Scienco.stokujo.liberigo.2 (9), 1-8 (2012).
Bascaran, A. kaj Cauchy-Matthews, P. Termika analizo de vaporkunpremaj fridigsistemoj uzantaj R152a kaj ĝiajn miksaĵojn R429A, R430A, R431A kaj R435A.interna J. Scienco.projekto.stokujo.3 (10), 1-8 (2012).